并參與制訂了核電、真空電子磁控管、壓力表用管材的銅鎳合金合金：Monel400,Cu90-Ni10、B10、C70600、BFe10-1-1、CuNi90-10、Cu70-Ni30、B30、C71500Inconel合金：Inconel625、Inconel625LCF、Inconel690、Inconel600、Inconel601,Inconel617、Inconel686、Inconel718、Inconel718Incoloy合金：Incoloy800、Incoloy800、Incoloy800T、Incoloy801、Incoloy825、Incoloy903、Incoloy907、Incoloy925、Incoloy926astelloy合金：astelloyB、astelloyB-2、astelloyB-3、astelloyC、astelloyC-4、astelloyC-22、astelloyC-276、astelloyC-2000無(wú)錫國(guó)勁合金公司專(zhuān)業(yè)生產(chǎn)高溫合金、耐蝕合金、精金、鎳基焊絲、高電阻電熱合金、耐熱鋼，年生產(chǎn)能力8000噸。

誠(chéng)實(shí)貴于珠寶、守信乃之珍。無(wú)錫國(guó)勁以產(chǎn)品為立足之本、以重合同守信用為永恒的宗旨。國(guó)勁合金十幾年來(lái)，國(guó)勁先后與美國(guó)C、美國(guó)哈氏合金AYNES、美國(guó)冶聯(lián)ATI、德國(guó)蒂森克虜伯VDM、德鎳、歐洲OUTOKUMPU(奧托坤普)、瑞典山維克、冶金、新日鐵住友金屬、神戶(hù)制鋼、大同殊鋼、山陽(yáng)制鋼、JFE鋼鐵、日新制鋼、浦項(xiàng)、上海寶鋼、寶鈦，以及奧地利伯和樂(lè)焊接集團(tuán)、美國(guó)LINCOLN、TECALLOY、ARCOS、瑞典伊薩、山維克焊材、英國(guó)曼徹、意大利TFA和現(xiàn)代焊材等生產(chǎn)廠家建立了良好、的戰(zhàn)略合作關(guān)系。

NS144、20#合金、Incoloy825、S31500、G4169、G4099、Alloy601、astelloy、Alloy601、316Ti、astelloyB-2、Nimonic80、S31803、Inconel718、astelloyC-4、AlloyX750、A453Gr660B、254o、NS144、34CrNiMo6、NS144、astelloyC-2000、A193B16、S31500、316L、21CrMoV5-7、N6、AlloyX750、630、317L、G3030、N10276、G3039、AlloyX750、G4080A、NS313

本課題從這兩個(gè)方面著手,通過(guò)金屬材料PANDAT熱力學(xué)分析的分析選擇了中碳合金耐磨鋼襯板為基材,利用超音速火焰噴涂技術(shù)在基體材料表面噴涂WC-10Co-xCr(x=2,3,4,5)陶瓷復(fù)合材料制備了涂覆件,并利用金相顯微鏡、SEM和XRD對(duì)涂覆件顯微、物相結(jié)構(gòu)和微觀形貌進(jìn)行了表征分析,同時(shí)利用電子試驗(yàn)機(jī)、顯微硬度儀及盤(pán)銷(xiāo)式磨損試驗(yàn)機(jī)對(duì)涂覆件力學(xué)性能進(jìn)行分析,以及利用電化學(xué)作在模擬海水試驗(yàn)條件下,對(duì)涂覆件的耐腐蝕性能進(jìn)行了分析,結(jié)果表明：(1)選擇基材為中碳合金耐磨鋼,即ZG42SiMnCr2MoCe。無(wú)錫國(guó)勁合金是從事金屬原材料銷(xiāo)售、加、配送、四位為貿(mào)一系列的綜合型金屬企業(yè)。公司以"為業(yè)裝備提供的金屬原材料"為自己的主要理念和使命，并為之孜孜不倦的奮斗。使產(chǎn)品的使用領(lǐng)域從民用，化，汽車(chē)等少數(shù)行業(yè)擴(kuò)展到核電、電力、油氣開(kāi)采與輸送、煉油、化、造船、機(jī)械、等十多個(gè)行業(yè)。國(guó)勁致力于建造一個(gè)包括金鋼生產(chǎn)加、代理、直銷(xiāo)、配送為一體的綜合型鋼金屬公司。是一家以現(xiàn)貨倉(cāng)儲(chǔ)、剪切加、銷(xiāo)售配送種合金(鈦及鈦合金、鎳及鎳基合金、雙相鋼、不銹鋼、奧氏體不銹鋼及配套焊材)為主要業(yè)務(wù)的企業(yè)。

擊斷口進(jìn)行SEM掃描分析后發(fā)現(xiàn)，斷口韌窩較深，大多為韌性斷裂，韌窩內(nèi)分布著碳化物。在弱酸介質(zhì)下有良好的自鈍化性能，材料表面能生成致密的鈍化膜，且耐腐蝕性能隨著浸泡時(shí)間的而。材料中析出物主要有M7C3碳化物，在板條馬氏體板條界、板條馬氏部均有析出，這些硬而脆的碳化物了馬氏體基體的硬度及耐磨性，但作為脆性相會(huì)材料整體的沖擊韌性。稀土的加入使鋼中夾雜物，彌散分布在晶內(nèi)，從整體上了材料的力學(xué)性能。

方鋼、冷軋管、盤(pán)圓、切板、圓鋼、光亮盤(pán)管、鋼板割環(huán)、方鋼、毛細(xì)管、鍛方、線材、鋼板割方、精密管、鍛環(huán)、線材

鍛環(huán)鍛造法蘭利用R-150D型洛氏硬度計(jì)和JB-300B型擺錘式?jīng)_擊試驗(yàn)機(jī)等力學(xué)設(shè)備不同熱處理狀態(tài)下試樣的力學(xué)性能;借助M-3數(shù)顯顯微硬度儀對(duì)高鉻鑄鐵與球墨鑄鐵結(jié)合界面附近的顯微硬度進(jìn)行測(cè)量;采用光學(xué)顯微鏡、配備了EDAX能譜儀的J-5610LV型電子掃描電鏡和德國(guó)布魯克D8型X射線衍射儀等微觀分析儀器觀察和分析試樣的微觀;采用MMS-1G高速銷(xiāo)-盤(pán)磨損實(shí)驗(yàn)機(jī),對(duì)不同熱處理狀態(tài)下試樣的高速磨損性進(jìn)行研究,并借助電子掃描電鏡分析其磨損機(jī)理。各系列產(chǎn)品嚴(yán)格按執(zhí)行及用戶(hù)要求生產(chǎn)，經(jīng)過(guò)嚴(yán)格的檢測(cè)合格后出廠。沉淀硬化不銹鋼：17-4P(SUS630/0Cr17Ni4Cu4Nb)、17-7P(SUS631/0Cr17Ni7Al)雙相不銹鋼：F51(2205/S31803/00Cr22Ni5Mo3N)、F52(S32950)、F53(2507/S32750/022Cr25Ni7Mo4N)耐腐合金：20號(hào)合金(N08020/F20)、904(N08904/00Cr20Ni25Mo4、5Cu/1.4539)、254O(F44/S31254/1.4547)XM-19（S20910/Nitronic50）、318(3Cr17ni7Mo2N)、(00Cr14Ni14Si4/03Cr14Ni14Si4)因科洛伊合金：Incoloy800(N088100/1.4958)、Incoloy825(N08825/2.4858)、Incoloy925(N09925)Incoloy926(N08926/1.4529)高溫合金：Gr660(SU660/S66286/A-286/G2132/0Cr15Ni25Ti2MoAlVB/1.4980)、Nimonic80A(N07080/G4180)生產(chǎn)設(shè)備：真空感應(yīng)爐、電渣重熔爐、真空熱處理爐，拉拔、穿管、磨光、機(jī)加等設(shè)備檢測(cè)設(shè)備：光譜分析儀、超聲波探傷儀、金相顯微鏡、金屬拉伸試驗(yàn)機(jī)、碳硫分析儀、高溫蠕變與持久強(qiáng)度試驗(yàn)機(jī)產(chǎn)品廣泛、船舶、業(yè)閥門(mén)、冶金設(shè)備、通信電子、石油化管道、新能源、太陽(yáng)能、電脫硫等行業(yè)，生產(chǎn)的產(chǎn)品符合ROS環(huán)保要求，產(chǎn)品有絲材、帶材、板材、棒材、管材。

但是,高溫疲勞損傷機(jī)理對(duì)于該部件的合金設(shè)計(jì)更為重要。截至目前,有關(guān)Nb強(qiáng)化奧氏體耐熱鑄鋼高溫疲勞行為和損傷機(jī)理的研究非常有限。本課題以課題組前人設(shè)計(jì)的Nb強(qiáng)化奧氏體耐熱鑄鋼為研究對(duì)象,通過(guò)研究:1)共晶初生Nb(C,N)(以下簡(jiǎn)稱(chēng)“初生Nb(C,N)")形貌對(duì)于高溫性能(性、氧化和疲勞)的影響規(guī)律,確定了合金篩選準(zhǔn)則并遴選出綜合性能較優(yōu)的合金3C2N;2)根據(jù)汽車(chē)排氣歧管的服役條件,地研究了合金3C2N在等溫低周疲勞(LCF)、反相熱機(jī)械疲勞(OP-TMF)、高溫保載(保持機(jī)械應(yīng)變不變)LCF和高溫保載OP-TMF四種條件下的疲勞行為和損傷機(jī)制,建立了由簡(jiǎn)至繁的疲勞相似性準(zhǔn)則;3)了幾種常用高溫疲勞壽命在合金3C2N中的適用性。

鍛環(huán)鍛造法蘭對(duì)半軸套管和橋包的厚度進(jìn)行了基于疲勞壽命的多目標(biāo)輕量化設(shè)計(jì),橋殼減重8.4kg且各項(xiàng)性能指標(biāo)設(shè)計(jì)要求。對(duì)分析輕量化前后橋殼結(jié)構(gòu)的各項(xiàng)性能指標(biāo)的變化,提出了驅(qū)動(dòng)橋殼的輕量化評(píng)價(jià)。銅冷卻壁在使用中呈現(xiàn)出許多自身的優(yōu)勢(shì),了高爐壽命的同時(shí)也給企業(yè)帶來(lái)了很大的經(jīng)濟(jì)效益。但是隨著銅冷卻壁的廣泛應(yīng)用,也逐了許多缺點(diǎn)。本文以梅鋼4#高爐中修為契機(jī),對(duì)其爐身下部至爐腹區(qū)域內(nèi)的4段銅冷卻壁進(jìn)行破損調(diào)查(從上到下依次標(biāo)記為S2、S1、B2、B1),以期能找到引起冷卻壁破損的相關(guān)原因,并提出相應(yīng)的措施,以達(dá)到維持高爐正常,高爐壽命的目的。

含鋅鎂合金在預(yù)時(shí)效中能夠形成高密度富Zn的GP區(qū)。雙級(jí)時(shí)效處理時(shí)，合金中第二相的析出速率高，顆粒，且高度彌散。（3）綜合考慮合金的顯微和力學(xué)性能等因素，Mg-1.3Mn-1.0Ce-4.0Zn合金為四元鎂錳鈰鋅合金系成分組合。其次，對(duì)Mg-1.3Mn-1.0Ce-4.0Zn合金進(jìn)行形變熱處理，制備了一系列鎂合金板材，較地研究了形變熱處理藝對(duì)合金板材與性能的影響規(guī)律，結(jié)果表明：（1）軋制溫度和軋制變形程度對(duì)實(shí)驗(yàn)鎂合金的和性能影響較大。低溫、小道次變形量軋制時(shí)，合金主要以孿生變形為主，板材宏觀裂紋較多，軋制難以進(jìn)行；高溫、大道次變形量軋制時(shí)，合金主要以動(dòng)態(tài)再結(jié)晶為主。

四方螺母、奧氏體不銹鋼圓柱銷(xiāo)、接頭螺母 、螺母、腰狀桿螺柱連接副、緊固型螺柱、T形螺母、開(kāi)槽螺塞、馬氏體不銹鋼圓柱銷(xiāo)、內(nèi)六角矮圓柱頭螺釘、閥門(mén)和管件用雙頭螺柱、內(nèi)六角套筒管塞、內(nèi)六角矮圓柱頭螺釘、開(kāi)槽螺塞、旋入型雙頭螺柱、/B級(jí)六角頭螺栓、船舷用不等長(zhǎng)雙頭螺柱、細(xì)牙六角螺母、不淬硬鋼、方頭螺栓

NS334盤(pán)圓、Alloy600鋼板割圓、1.4529方鋼、NS142鍛方、S32205鍛方、2205光亮管、1.4529鍛環(huán)、Alloy20光亮管、G536鋼絲、1Cr11MoNiW1VNbN鍛環(huán)、A453660A鋼板割環(huán)、IncoloyA-286鍛圓、astelloyB-2方鋼、IncoloyA286毛細(xì)管

在磨料磨損的況條件下作的低合金耐磨鋼，不僅要求材質(zhì)具有較高的硬度和韌性，還要有的的耐磨性，才能其使用性能的要求。本文根據(jù)冷篩板的況條件及對(duì)其失效情況的分析，設(shè)計(jì)了4組低合金耐磨鋼的成分，它們的Cr、Ni、Si、Mn、B、和Re的含量基本相同，改變了C和Mo元素的含量，設(shè)計(jì)了幾組不同的淬火和回火溫度，通過(guò)金相觀察和X射線衍射儀分析了本試驗(yàn)材料在鑄態(tài)和熱處理后的顯微；對(duì)本試驗(yàn)材料進(jìn)行洛氏硬度，并了熱處理后試驗(yàn)材料的沖擊韌度，在ML-100型磨料磨損試驗(yàn)機(jī)上了熱處理后試驗(yàn)材料的耐磨性能；用SEM擊試樣的斷口和磨損試樣的表面形貌進(jìn)行了掃描分析，并研究了磨粒尺寸對(duì)試驗(yàn)材料耐磨性能的影響。

通過(guò)顯微硬度對(duì)ST1080/Q460接頭熱影響區(qū)兩側(cè)淬硬性進(jìn)行研究,ST1080硬度值388～259V0.5,出現(xiàn)在距熔合線1mm左右的細(xì)晶區(qū),Q460硬度值出現(xiàn)粗晶區(qū),值為416～V0.5,為接頭硬值,硬度值均高于焊接學(xué)會(huì)(IIW)建議硬度值280V,說(shuō)明Q460側(cè)具有很高的淬硬性,因此Q460側(cè)熔合區(qū)更容易失穩(wěn)。鑄造Fe-Cr-B-Al合金以我國(guó)的B、Cr、Al為主要合金元素,不含V、W、Mo等昂貴合金元素,具有成本低、硬度高、耐磨性和強(qiáng)韌性好等優(yōu)點(diǎn)。

提出的分析技術(shù)避免了預(yù)設(shè)相變發(fā)生類(lèi)型,且單純依靠溫度進(jìn)行插值計(jì)算而忽略焊接冶金現(xiàn)象的時(shí)空效應(yīng),或不考慮相變分析模型的局限性,為焊接冶金現(xiàn)象和熱應(yīng)力與變形場(chǎng)的耦合分析提供了一種數(shù)值手段。5.鑄鋼構(gòu)件環(huán)形對(duì)接焊縫結(jié)構(gòu)斷裂性能與殘余應(yīng)力場(chǎng)內(nèi)表面裂紋擴(kuò)展行為研究。研究分析了該類(lèi)型不對(duì)稱(chēng)焊縫結(jié)構(gòu)表面裂紋應(yīng)力強(qiáng)度因子的變化規(guī)律和殘余應(yīng)力場(chǎng)條件下內(nèi)表面裂紋的擴(kuò)展行為。研究表明,不對(duì)稱(chēng)的焊縫幾何結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和承受載荷變形點(diǎn)其抗斷裂能力要低于普通的等壁厚焊縫結(jié)構(gòu),焊根及鄰近區(qū)域形成的殘余拉應(yīng)力場(chǎng)和不對(duì)稱(chēng)的焊縫結(jié)構(gòu)力學(xué)行為共同加劇了焊根附近表面裂紋的擴(kuò)展,且裂紋主要從向外壁,沿壁厚方向和環(huán)向擴(kuò)展,但沿環(huán)形擴(kuò)展更為明顯,該類(lèi)型不對(duì)稱(chēng)焊縫幾何結(jié)構(gòu)的力學(xué)行為和殘余應(yīng)力點(diǎn)其承載能力。