N04400圓鋼價(jià)格表，若鎢極長度伸出量過大,焊槍動(dòng)作不穩(wěn)定,鎢極與焊絲或鎢極與熔池相碰時(shí),又未終止焊接,造成夾鎢。起焊和收弧的上下接頭要超過線5mm～10mm,要注意坡口邊緣不要被電弧擦傷以備蓋面層焊接。因管子是圓的,焊槍,送絲角度要隨時(shí)變化,所以手法一定要穩(wěn)、準(zhǔn)。5.2.4蓋面時(shí),應(yīng)在坡口邊緣稍作停頓,保證熔池與坡口更好的熔合,保證蓋面層焊縫和邊緣熔合整齊(見表5)。綜述:在PTA工程中的哈氏合金(Hastelloy-C-276)管道一次RT探傷合格率99,并且管線試壓一次成功。

鐵基合金(如奧氏體不銹鋼,雙相鋼等)產(chǎn)生嚴(yán)重的腐蝕。所以,雖然鎳基合金目前主要還是依靠進(jìn)口,其價(jià)格比較昂貴,但由于其優(yōu)異的耐腐蝕性能,在FGD裝置中仍普遍應(yīng)用。絕大多數(shù)電廠脫硫系統(tǒng)的入口煙道都選用了哈氏合金,特別是C系列合金,C276更是了廣泛的應(yīng)用。3哈氏合金C276的焊接工藝3·1C276的化學(xué)成分哈氏合金是美國HASTELLOY公司的注冊(cè)商標(biāo),哈氏C系列合金屬于Ni-Cr-Mo合金。C276材質(zhì)的化學(xué)成分應(yīng)滿足ASTM標(biāo)準(zhǔn)中UNSN10276,見表4,其機(jī)械性能也應(yīng)滿足ASTM標(biāo)準(zhǔn)中UNSN10276的要求。

按材質(zhì)分為很多種，有鎳鉻基系、鎳鐵基系、鎳鈷基系，其中有耐氯化物腐蝕的鎳鉻合金，如鈦粉行業(yè)中就會(huì)大量應(yīng)用這種鎳基合金，此類合金擁有成熟的生產(chǎn)工藝及加工工藝，規(guī)格齊全產(chǎn)品多樣，打破了一些關(guān)鍵設(shè)備受局限的問題，國內(nèi)多數(shù)航天、化工等行業(yè)中的部分設(shè)備的零部件已經(jīng)廣泛的采用該合金，良好的焊接工藝性，成熟的制造流程，使得國內(nèi)外需求量增大，機(jī)械性能*，在氯化物行業(yè)有著不可替代的作用；

合金成份中嚴(yán)格限制Ｃ、Ｓｉ的含量,以提高材料的耐腐蝕性。Ｃ276的焊接性能與低碳鋼、不銹鋼的焊接相比,Ｃ276的焊接具有奧氏體不銹鋼相類似的問題,即有較高的熱裂紋性,氣孔生成機(jī)率較高,焊接區(qū)產(chǎn)生晶間腐蝕傾向等。熱裂紋性高焊絲及材料本身表面雜質(zhì)在焊接過程中形成晶間液態(tài)膜殘留在晶界區(qū),由于收縮應(yīng)力的作用而開裂,從而引發(fā)熱裂紋。氣孔合金元素含量分配的特點(diǎn),決定合金固液相溫度間距小,流動(dòng)性偏低,在焊接快速冷卻凝固結(jié)晶條件下,極易生產(chǎn)氣孔。

目的研究哈氏合金C-276在溴膠溶液中的耐蝕性能，分析哈氏合金C-276在溴膠溶液中的腐蝕及失效機(jī)理。方法采用掛片試驗(yàn)方法，模擬溴化丁基橡膠生產(chǎn)過程中溴膠混合釜的腐蝕環(huán)境，研究溫度、液溴含量、水含量、轉(zhuǎn)速等環(huán)境因素影響哈氏合金C-276的腐蝕規(guī)律，利用SEM、XRD等現(xiàn)代分析技術(shù)，對(duì)腐蝕產(chǎn)物形貌、成分進(jìn)行分析。結(jié)果哈氏合金C-276在含溴腐蝕溶液中的主要腐蝕產(chǎn)物為NiBr2、FeBr2、MoBr2、CrBr3等。

HastelloyC系列合金在不同溫度、濃度的單一介質(zhì)或混合介質(zhì)中的腐蝕數(shù)率如表4[1]所示。由表中可以看出高合金化的686、59、C-2000不僅耐蝕性有所提高,而且表現(xiàn)出比C-22、C-276更廣泛的適應(yīng)性。這些數(shù)據(jù)可以作為選材的依據(jù)。在均勻腐蝕的情況下,金屬的耐蝕能力是用其腐蝕速度來衡量的,常用等腐蝕速度曲線圖來比較不同金屬材料的耐均勻腐蝕的能力。曲線圖1[5]和圖2[5]表示了在腐蝕速度為0.51mm/a時(shí),環(huán)境溫度和介質(zhì)濃度對(duì)腐蝕的綜合影響。

煙道的腐蝕特征脫硫吸收塔入口煙氣經(jīng)換熱器降溫至露點(diǎn)以下,有冷卻液析出,另外,吸收塔內(nèi)的濕飽和煙氣在噴淋過程中始終保持50℃左右,會(huì)形成干濕界面,產(chǎn)生較嚴(yán)重的結(jié)露,使吸收塔內(nèi)的洗滌液在煙道表面聚積。在脫硫過程中,酸堿介質(zhì)對(duì)整個(gè)FGD系統(tǒng)不同部件會(huì)產(chǎn)生多種多樣的化學(xué)、高低溫和應(yīng)力腐蝕等多種腐蝕[4]。1·2·1縫隙腐蝕在腐蝕介質(zhì)中,金屬表面構(gòu)成狹窄的縫隙,縫隙內(nèi)有關(guān)物質(zhì)的移動(dòng)受到了阻滯,從而產(chǎn)生局部腐蝕,特別是在設(shè)備中金屬部件的過渡區(qū)域。

在高達(dá)1000℃以上，不銹鋼鋼管材料具有遠(yuǎn)比合金鋼管更優(yōu)良的抗氧化性，同時(shí)在還原性的酸中具有良好的耐蝕性，合金中的高Ni保證了它耐堿性溶液的腐蝕，在高溫環(huán)境中普通不銹鋼不能保持高強(qiáng)度的時(shí)候，鎳基合金強(qiáng)度依然沒有什么變化，能應(yīng)對(duì)多種負(fù)責(zé)的高溫環(huán)境，高溫高壓環(huán)境中耐腐蝕能力*，經(jīng)過電渣重熔工藝，鋼錠質(zhì)地純凈，無有害雜質(zhì)，開坯鍛造性能良好，成材率高，成本降低，市場價(jià)格一直平穩(wěn)，ZRJWXTG喜得國內(nèi)外的喜愛；

HastelloyC與HastelloyB一樣也有一些嚴(yán)重的缺點(diǎn),在苛刻的氧化介質(zhì)中,這種合金的含鉻量不足以使其保持鈍化狀態(tài)而顯示出高的均勻腐蝕速率;更大的應(yīng)用障礙是焊接熱影響區(qū)在許多氧化性、低pH值、鹵化物環(huán)境中對(duì)晶間腐蝕很。很多場合要求由HastelloyC合金制作的容器焊后經(jīng)過固溶處理熱影響區(qū)的偏析,這嚴(yán)重限制了該合金的應(yīng)用。另外,固溶處理工藝也會(huì)使HastelloyC合金塑性及沖擊韌性顯著下降。

但是,從具有較大圖3電化學(xué)拋光的哈氏合金樣品AFM圖像進(jìn)行不同階數(shù)(1~3)的flatten處理后計(jì)算的表面粗糙度RMS值掃描尺度的AFM圖像分割的小尺度圖像,其計(jì)算的表面粗糙度與通過真實(shí)的小尺度AFM測量的結(jié)果是否相同,是一個(gè)需要認(rèn)真考察的問題。前面提到的兩個(gè)樣品分別有3張掃描尺度為70μm的AFM圖像,下面將把電化學(xué)拋光的哈氏合金樣品的AFM圖像分割成小尺度的區(qū)域,然后將這些區(qū)域計(jì)算出的表面粗糙度與實(shí)際的小尺度AFM測量結(jié)果進(jìn)行比較。

合金系列材質(zhì)成份：N04400圓鋼價(jià)格表

很多金屬鋼管材料在化學(xué)成份相同的情況下，內(nèi)部微量元素不同使得材料的力學(xué)性能、耐蝕性能以及耐高溫性能產(chǎn)生較大差異，因此合金中微量元素的分析就變得至關(guān)重要，微量元素一般含量較低，往往很難利用常規(guī)的技術(shù)分析手段對(duì)其進(jìn)行準(zhǔn)確分析，隨著技術(shù)的發(fā)展，可采用高溫下使微量元素?cái)U(kuò)散的方法形成富集區(qū)域富集點(diǎn)，從而在很大程度上檢測到更多的微量元素，微量元素、組織以及電解拋光參數(shù)的變化；

故應(yīng)嚴(yán)格對(duì)坡口處所有的物質(zhì)*。將坡口正面和根部周圍25mm內(nèi)修磨出金屬光澤,并用清洗干凈。管道的切割和坡口預(yù)制可采用等離子切割/刨、機(jī)加工等方式,再用不銹鋼刷子清理。4.2裝配時(shí)嚴(yán)格控制錯(cuò)邊量,防止出現(xiàn)未焊透產(chǎn)生裂紋與氣孔。管道坡口角度應(yīng)適當(dāng)增大,根部鈍邊應(yīng)適當(dāng)減小(見圖1)。定位焊采用正式焊接相同的工藝,并應(yīng)焊透和無缺陷,其兩端應(yīng)打磨成斜坡,已利接頭。5TIG焊接工藝5.1TIG封底焊接方法5.1.1采用Φ2.5mm的鈰鎢極,鎢極伸出長度3mm～5mm,焊縫不預(yù)熱,層間溫度低于150℃,噴嘴直徑12mm(噴嘴越大效果越好,好采用噴嘴加拖罩方法)。

由于難以材料的高溫性能,假定材料在高溫(熔點(diǎn)及熔點(diǎn)以上)下的性能不變[2,3]。固相線1323℃,液相線1371℃,常溫屈服強(qiáng)度376MPa,抗拉強(qiáng)度796MPa。其熱力學(xué)性能與溫度相關(guān)[4](圖1),對(duì)于未知的材料性能運(yùn)用外推法。圖1HastelloyC276材料特性圖2網(wǎng)格劃分1.3幾何模型及網(wǎng)格劃分利用非線性有限元軟件ABAQUS建立了管道焊接模型。由于該模型是關(guān)于環(huán)焊縫對(duì)稱的,因此,建模時(shí)取管道沿環(huán)焊縫線的一半。