1t/h生活污水處理地埋式設(shè)備

污泥負荷率是影響曝氣反應(yīng)時間的主要參數(shù)，污泥負荷率的大小關(guān)系到反應(yīng)池終出水有機物濃度的高低。當(dāng)要求的出水有機物濃度低時，污泥負荷率宜選用低值；當(dāng)廢水易于生物降解時，污泥負荷率隨著增大。污泥負荷率的選擇應(yīng)根據(jù)廢水的可生化性以及要求的出水水質(zhì)來確定。 
本產(chǎn)品由YYY2019年12月16日發(fā)布
在進水期用水下攪拌器進行攪拌，進水電動閥的關(guān)閉采用液位控制，根據(jù)水解酸化需要的時間確定開始曝氣時刻，將調(diào)節(jié)、水解酸化工藝與工藝有機的結(jié)合在一起。反應(yīng)池進水開始作為閑置期的結(jié)束則可以使整個系統(tǒng)能正常運行。具體操作方式如下所述： 
進水開始既為閑置結(jié)束，通過上一組池進水結(jié)束時間來控制； 
進水結(jié)束通過液位控制，整個進水時間可能是變化的。 
由于脫硝作用程度仍受前段硝化作用之直接影響，并不會使系統(tǒng)pH值持續(xù)上升；筆者曾見到A廠因有機負荷低且池內(nèi)溶氧低，導(dǎo)致硝化與脫硝同時作用，其結(jié)果為系統(tǒng)pH值由6.5上升至8左右，尚未到須加藥控制階段。另有B廠因廢水含有200 mg/L左右之氮鹽，導(dǎo)致系統(tǒng)內(nèi)硝化作用嚴重，因此采用局部厭氣方式，擬以脫硝方式減緩pH值下降程度，然因氮鹽確實過多，硝化作用始終大于脫硝作用，實際pH值反而下降至5.5~6；如于曝氣池內(nèi)添加氫氧化鈉，所需添加量甚多，而pH值上升程度有限；后于放流前添加氫氧化鈉，使放流水pH值能保持6以上。
1t/h生活污水處理地埋式設(shè)備

針對有機廢水，目前主要采用“物化處理+生化處理+深度處理”3個環(huán)節(jié)進行處理。各環(huán)節(jié)常用的處理工藝如下所述。
　　1)物化處理段。物化處理段主要有隔油池、氣浮池和混凝沉淀池，其中隔油池適用于去除煤氣水中大部分油類，對于乳化物和皂化物，既不沉池底也不易上浮至表面，采用中間間斷排放方式排出隔油池。氣浮池主要用于去除密度較輕的油類物和懸浮物(SS)?；炷恋碇饕糜谌コ枯^多的SS和膠體。
　　2)生化處理段。生化處理段常用工藝主要有缺氧-好氧脫氮工藝(A/O)、厭氧-缺氧-好氧工藝(A/A/O)、序批式活性污泥法()、氧化溝工藝和生物移動床反應(yīng)器(MBBR)。A/O和A/A/O工藝主要在厭氧(缺氧)、好氧交替運行條件下，實現(xiàn)對有機物及氮類化合物的去除。
  工藝可在同一個反應(yīng)器內(nèi)實現(xiàn)缺氧、好氧交替運行，實現(xiàn)有機物及氮類化合物的去除。氧化溝工藝能在溝中的不同區(qū)域出現(xiàn)好氧和缺氧的環(huán)境，實現(xiàn)硝化和反硝化的目的。MBBR工藝具有生物濾池與流化床的多種優(yōu)點，不存在生物濾池的填料堵塞、需反沖洗等問題，同時能耗也沒有生物流化床高，其利用生物載體上的生物膜實現(xiàn)同步硝化反硝化，達到脫氮目的。
　　3)深度處理段。深度處理段常用工藝主要有臭氧氧化、化學(xué)氧化+曝氣生物濾池(BAF)+活性炭吸附，其中臭氧氧化及化學(xué)氧化技術(shù)的主要功能是有機廢水經(jīng)過生化處理后，可生化性較差，設(shè)置氧化工藝提高廢水的可生化性。BAF主要是為進一步去除廢水中殘留的COD和氨氮。后設(shè)置活性炭吸附，主要功能是保證出水的穩(wěn)定性和可靠性，防止出水水質(zhì)波動對后續(xù)膜處理的沖擊。
　　曝氣生物濾池;曝氣生物濾池(BAF)在焦化廢水深度處理中主要應(yīng)用在常規(guī)生化處理(如A/O、A2/O)之后。孫豐英等采用缺氧、好氧兩級升流式曝氣生物濾池(UBAF)對某焦化廠二級生化出水進行深度處理，結(jié)果表明，在佳實驗條件下，出水COD和氨氮分別達到《污水綜合排放標準》)的二級和一級排放標準(下文中如提到排放標準不做說明時均指此國標)。BAF技術(shù)在焦化廢水深度處理中已有工程應(yīng)用。山東兗礦焦化有限公司對酚氰廢水采用了A/O–BAF的處理工藝，其中BAF對COD和氨氮的去除率分別為20%和50%，處理出水達到*排放標準的要求。BAF前增加混凝氣浮可有效去除污水中的懸浮物，進而可提高曝氣生物濾池的運行周期，減少反沖洗次數(shù)。
　　生物反應(yīng)器:膜生物反應(yīng)器(MBR)在焦化廢水深度處理中也用在常規(guī)生化處理之后，起到生化后處理和反滲透預(yù)處理的雙重作用。本鋼70m3/h的焦化廢水處理項目采用的是“A/O+MBR”工藝，當(dāng)生化進水COD<2000mg/L時，經(jīng)MBR處理后出水COD≤85mg/L，BOD5≤20mg/L。WentaoZhao等在A2/O工藝后接MBR進行了焦化廢水的深度處理研究，結(jié)果表明，MBR處理穩(wěn)定，廢水的急性毒性大大降低;膜污染主要由污泥上清液的膠體成分造成，物理清洗可去除膜表面的顆粒物，但長期運行造成的嚴重膜污染只能由化學(xué)清洗來消除。
(3)曝氣池之溶氧值維持在2.0 mg/L以上，為一般較常見之操作模式；但如需加強活性污泥沉降效果，可嘗試以經(jīng)濟溶氧理論做基礎(chǔ)，適度降低曝氣量(溶氧值)。執(zhí)行時為避免沉淀池有污泥厭氧上浮之虞，可采取加大污泥廢棄量(降低污泥毯高度)方式，或?qū)⒔?jīng)濟溶氧理論值適度提高等方式處理，業(yè)界于執(zhí)行經(jīng)濟溶氧理論時，仍需配合現(xiàn)場實際操作狀況進行適當(dāng)調(diào)整，以確認佳操作參數(shù)。
膜過濾法膜過濾法又包括超濾、微濾和精濾等，其原理是根據(jù)半透膜的選擇過濾性分離水中的污染物。近年來此法運用廣泛，雖然此法*，大大減少污染物質(zhì)，但由于半透膜過于微薄致使其容易被腐蝕、被破壞導(dǎo)致濾液里某些成分未被清除，造成了一定危害。
　蒸法濃縮法是目前廣泛采用的一種放射性廢水處理方法.該法的基本原理是:進入蒸發(fā)器的廢水通過蒸汽或電熱器加熱至沸騰，廢水中的水分逐漸蒸發(fā)成水蒸汽，經(jīng)冷卻凝結(jié)成水.除氚、等極少數(shù)核素外，廢水中大多數(shù)放射性核素都不具有揮發(fā)性.因此，只有極少數(shù)的核素通過微小液滴的夾帶作用進入蒸汽中，大多數(shù)放射性核素留在蒸殘液中，從而達到廢水中核素的濃縮分離。
　　放射性廢水處理常用的蒸發(fā)器主要包括釜式蒸發(fā)器、強制循環(huán)蒸發(fā)器、自然循環(huán)式蒸發(fā)器等類型.蒸發(fā)法處理對絕大多數(shù)核素具有很好的分離效果(揮發(fā)性核素除外)，并且對不同水質(zhì)的廢水有良好的適應(yīng)性，各種放射性水平的廢水都可以采用蒸發(fā)法處理.蒸發(fā)濃縮法的優(yōu)點主要有:①去污系數(shù)高.使用單效蒸發(fā)器處理只含有非揮發(fā)性放射性污染物的廢水時，去污系數(shù)大于104;而使用多效蒸發(fā)器和帶有除霧沫裝置的蒸發(fā)器時，可高達106～108.②靈活性大.既可處理高、中放廢水，也可處理低放廢水;既可以單獨使用，也可以與其他方法聯(lián)合使用.③不需要使用其他化學(xué)試劑，不會產(chǎn)生二次污染.④方法相對成熟，安全可靠.盡管蒸發(fā)法效率較高，但動力消耗大、費用高.此外，還存在著腐蝕、泡沫、結(jié)垢和等危險.因此，該方法較適用于處理總固體含量高、化學(xué)成分變化大、需要高的去污系數(shù)且流量較小的廢水，特別是中、高放射性水平的廢水。
何謂活性污泥膨化現(xiàn)象(sludge bulking)?一般系指在曝氣池中之活性污泥因沉降性及壓縮性不佳，致沉淀池中污泥沉降緩慢或*不沉降；在此情況下，污泥之容積指數(shù)(SVI)趨高，其30分鐘沉降結(jié)果如圖3所示；沉淀池中污泥毯迅速堆積升高導(dǎo)致部分污泥溢流，使放流水中含有大量之懸浮物體，常導(dǎo)致放流水不符合排放標。
污泥膨化現(xiàn)象通常包含污泥松化及絲狀菌過度生長兩種情況。污泥松化之特征為SV30介于700~950ml/L，但幾小時后SV30常降為400~600 ml/L，膠羽松散且絲狀菌不多(絲狀菌分類常為0~1)、污泥不易從沉淀池溢出，嚴重時添加混凝劑控制即可；其原因除廢水特性外大多為曝氣攪拌過量所致，如使用噴射式曝氣機或表曝機者。而絲狀菌過度生長(如圖4所示)之原因與控制措施則相對較為復(fù)雜。以下針對絲狀菌過度生長導(dǎo)致之污泥膨化現(xiàn)象進行討論。
工藝排出比（1/m）的選擇 
工藝排出比（1/m）的大小決定了工藝反應(yīng)初期有機物濃度的高低。排出比小，初始有機物濃度低，反之則高。根據(jù)微生物降解有機物的規(guī)律，當(dāng)有機物濃度高時，有機物降解速率大，曝氣時間可以減少。但是，當(dāng)有機物濃度高時，耗氧速率也大，供氧與耗氧的矛盾可能更大。此外，不同的廢水活性污泥的沉降性能也不同。污泥沉降性能好，沉淀后上清液就多，宜選用較小的排出比，反之則宜采用較大的排出比。排出比的選擇還與設(shè)計選用的污泥負荷率、混合液污泥濃度等有關(guān)。 
反應(yīng)池混合液污泥濃度 
根據(jù)活性污泥法的基本原理，混合液污泥濃度的大小決定了生化反應(yīng)器容積的大小。工藝也同樣如此，當(dāng)混合液污泥濃度高時，所需曝氣反應(yīng)時間就短反應(yīng)池池容就小，反之反應(yīng)池池容則大。但是，當(dāng)混合液污泥濃度高時，生化反應(yīng)初期耗氧速率增大，供氧與耗氧的矛盾更大。此外，池內(nèi)混合液污泥濃度的大小還決定了沉淀時間。污泥濃度高需要的沉淀時間長，反之則短。當(dāng)污泥的沉降性能好，排出比小，有機物濃度低，供氧速率高，可以選用較大的數(shù)值，反之則宜選用較小的數(shù)值。工藝混合液污泥濃度的選擇應(yīng)綜合多方面的因素來考慮。 
活性污泥膨化之原因及處置對策
污泥膨化之原因大致上有：廢水特性(如高醣類廢水)、基質(zhì)濃度低、pH過低(低于6)、硫化物濃度高、溶氧值低及營養(yǎng)物不足等因素。但因可能同時存在兩種以上因素，故在判別上不容易。
設(shè)多段分隔式曝氣系統(tǒng)
廢水處理廠發(fā)生污泥膨化現(xiàn)象，常用之處置為于回流污泥添加氯或過氧化氫，兩者添加濃度分別為10~20mg/L及100~200mg/L，添加時間需視膨化狀況而定。然于添加前仍需檢視發(fā)生原因，先采取表1較長時之處置，以減少再發(fā)生之機會；而對于常發(fā)生之處理廠，建議采表1性之處置，其處置原理分別如下：(1)栓塞流型法之基質(zhì)濃度呈梯度下降，不易有優(yōu)勢菌種；(2)加缺氧段取因于絲狀菌大多屬好氣菌；(3)多段分隔式為綜合前兩者之特性而成。